船舶动力装置
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[单项选择]在四冲程柴油机动力装置中,废气锅炉的排气进口温度t
1
约为400℃大约可利用排气余热的(),而二冲程柴油机动力装置的t
1
为200—3O0℃,则可利用排气余热的()左右。
A. 62%/30%
B. 62%/40%
C. 40%/62%
D. 30%/62%
[单项选择]使废气锅炉出口排烟温度t
2
,能够回收的排气余热就越()。
A. 降得越低/多
B. 降得越低/少
C. 提得越高/多
D. 提得越高/少
[单项选择]目前所用燃油的排气露点一般在()℃范围.
A. 80—100
B. 100—120
C. 120—140
D. 140—160
[单项选择]假设某一中央冷却系统中设有三台循环水泵,船舶航行在温带水域若只要两台水泵正常工作就能满足冷却需要,则三台水泵从可靠性角度看就成为()。Ⅰ.并联系统;Ⅱ.串联系统;;Ⅲ.表决系统
A. 仅Ⅰ对
B. 仅Ⅱ对
C. 仅Ⅲ对
D. Ⅰ,Ⅱ都对
[单项选择]在采用并联措施提高系统的可靠性时,可采用不同的连按方式()。Ⅰ.系统并联方式;Ⅱ.部件并联方式
A. 仅Ⅰ对
B. 仅Ⅱ对
C. Ⅰ,Ⅱ都对
D. Ⅰ,Ⅱ都不对
[单项选择]串联系统的部件数目n与工作时间t都影响系统的可靠性()。Ⅰ.串联部件越多,系统可靠性越差;Ⅱ.工作时间越长,系统的可靠性越差
A. 仅Ⅰ对
B. 仅Ⅱ对
C. Ⅰ,Ⅱ都对
D. Ⅰ,Ⅱ都不对
[单项选择]废气锅炉的排气流动阻力不能过大,因为二冲程低速柴油机增压器后的排气背压规定一般不宜超过()。
A. 0.003MPa
B. 300mmH,0
C. 3000Pa
D. A,B,C均可
[单项选择]维修性包括()。Ⅰ.易拆卸性、可达性;Ⅱ.可还原性、通用性;Ⅲ.可互换性、适检性
A. Ⅰ+Ⅱ
B. Ⅰ+Ⅲ
C. Ⅱ+Ⅲ
D. Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ
[单项选择]要充分利用排气余热而降低废气锅炉出口温度t
2
,同时还应保证锅炉受热面必需的温度,该温差是()。Ⅰ.排气与给水的温度t
2
-t
w
;Ⅱ.排气与蒸汽的温度t
2
一t
s
A. 仅Ⅰ对
B. 仅Ⅱ对
C. Ⅰ或Ⅱ对
D. Ⅰ+Ⅱ
[单项选择]废气锅炉出口排烟温度t
2
不待低于160—170℃,不正确的原因是()。
A. t
2
降低需增加锅炉受热面积,锅炉造价提高
B. t
2
降低需增加锅炉受热面积,排气流动阻力增加
C. 废气锅炉排气流速减小,烟道易脏堵
D. t
2
降低,能够回收的排气余热过多
[单项选择]推进装置的推进效率为推进轴上总有效功率与推进装置消耗的热量之比,因此它与()无关。
A. 动力装置消耗的能量
B. 动力装置的余热利用
C. 推进装置的燃料消耗
D. A+B
[单项选择]废气锅炉出口排烟温度t
2
不应低于露点,排气露点与()有关。Ⅰ.废气锅炉蒸汽工作压力;Ⅱ.燃油的含硫量;Ⅲ.排气中的水蒸气分压
A. Ⅰ+Ⅱ
B. Ⅱ+Ⅲ
C. Ⅰ+Ⅲ
D. Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ
[单项选择]现代柴油机排烟温度下降,不利于废气锅炉的余热利用,因此规定废气锅炉设计的标定工况是:废气锅炉排气进口温度t
1
为()℃,出口温度t
2
为()℃。
A. 400/300
B. 300/200
C. 255/188
D. 200/165
[单项选择]废气锅炉出口排烟温度t
2
不应低于露点,为了最大限度利用排气余热,在标定工况下,t
2
=露点+△t(℃),式中△t不应小于()℃.
A. 25
B. 30
C. 40
D. 50
[单项选择]船舶能量利用效率与()有关。Ⅰ.动力装置的热工完善程度;Ⅱ.推进装置的工作效率;Ⅲ.船体状态和航行条件
A. Ⅰ+Ⅱ
B. Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ
C. 仅Ⅰ对
D. 仅Ⅱ对
[单项选择]在相同条件下,部件并联方式的可靠性()。Ⅰ.高于系统并联方式的可靠性;Ⅱ.等于系统并联方式的可靠性;Ⅲ.低于系统并联方式的可靠性
A. 仅Ⅰ对
B. 仅Ⅱ对
C. 仅Ⅲ对
D. Ⅰ,Ⅱ,Ⅲ都不对
[单项选择]与废气锅炉蒸发量D有正确关系的是()。
A. 蒸汽焓值h越高,蒸发量D越大
B. 废气锅炉废气进出口温差(t
1
-t
2
)越小,蒸发量越大
C. 废气锅炉废气进口温度t1越高,蒸发量越大
D. 主机排气流量G越大,燕发量越小
[单项选择]为了提高系统的可靠性,除选用优质廉价的部件外,还要力求使系统()。Ⅰ.所用部件的种类尽量少;Ⅱ.所用部件的数量尽量少;Ⅲ.部仵之间的相互关系尽量简单
A. Ⅰ+Ⅱ
B. Ⅰ+Ⅲ
C. Ⅱ+Ⅲ
D. Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ
[单项选择]使废气锅炉排气进口温度t
1
(),可回收的排气余热就越()。
A. 提得越高/多
B. 提得越高/少
C. 降得越低/多
D. 降得越低/少
[单项选择]船舶动力装置的主要耗能设备是()。Ⅰ.螺旋桨;Ⅱ.主机、发电机和辅助锅炉;Ⅲ.空气压缩机
A. 仅Ⅰ对
B. 仅Ⅱ对
C. Ⅰ+Ⅱ
D. Ⅰ+Ⅲ
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